北極星大氣網(wǎng)訊:摘要：不銹鋼復合板的焊接是催化煙氣急冷吸收塔安裝質(zhì)量控制最重要的環(huán)節(jié)之一，其焊縫質(zhì)量直接關(guān)系到急冷塔的安全性、耐腐蝕性和設備的使用壽命，通過對不銹鋼復合板的焊接方法、焊接材料、坡口設計、焊接順序和無損檢驗等方面的探討，闡明對煙氣急冷吸收塔不銹鋼復合板焊接質(zhì)量控制要求。

關(guān)鍵詞：煙氣急冷吸收塔 脫硫脫硝 不銹鋼復合板 焊接質(zhì)量控制

催化煙氣含有大量的SO2、NOx和顆粒物等有害物，已成為煉廠重要的大氣污染源。另外，隨著新《環(huán)境保護法》及《大氣污染防治法》陸續(xù)實施，催化煙氣脫硫、脫硝已引起各企業(yè)的足夠重視，煙氣急冷吸收塔作為煙氣脫硫、脫硝系統(tǒng)的核心設備，其不銹鋼復合板的焊接是安裝質(zhì)量控制最重要的環(huán)節(jié)之一，焊縫質(zhì)量直接關(guān)系到煙氣急冷吸收塔的安全性、耐腐蝕性和設備的使用壽命。通過對不銹鋼復合板的焊接方法、焊接材料、坡口設計、焊接順序和焊縫無損檢驗等方面的論述，簡明扼要的介紹煙氣急冷吸收塔不銹鋼復合板焊接質(zhì)量控制點【1】。

一、催化煙氣脫硫脫硝工藝技術(shù)原理簡述

某石化公司重油催化裂化裝置設計規(guī)模330萬噸/年，包括反應再生單元、分餾單元、吸收穩(wěn)定單元、機組單元、熱工單元和煙氣脫硫單元。煙氣脫硫單元作為重油催化裂化裝置的重要配套裝置，采用基于NaOH洗滌液的EDV5000脫硫以及LoTOXTM脫硝的濕法煙氣洗滌技術(shù)。

煙氣急冷吸收塔是煙氣脫硫、脫氮技術(shù)的核心單元，主要包括煙氣急冷區(qū)、反應吸收區(qū)、過濾模組、水珠分離器和煙囪等部分，示意見圖1。

1、SO2的脫除

急冷吸收塔將SO2吸收進洗滌液中，提供密集的氣液接觸場所，洗滌液的pH值可通過添20%NaOH溶液進行控制。在反應區(qū)發(fā)生如下脫硫反應：

SO2+NaOH→NaHSO3

NaHSO3+ NaOH→Na2SO3+H2O

2、NOx的脫除

將臭氧發(fā)生單元產(chǎn)生的臭氧注入到冷卻吸收塔的入口段與再生煙氣中的NOx發(fā)生反應，將其轉(zhuǎn)化為N2O5，N2O5結(jié)合煙氣中的水蒸氣形成硝酸，以上變化發(fā)生在注入點到冷卻吸收塔入口段之間的區(qū)域。在反應區(qū)煙氣被4層霧化噴嘴洗滌，NaOH 溶液將與硝酸發(fā)生中和反應。霧化噴嘴同時從煙氣中脫除未反應的臭氧，完成NOx控制工藝的最后一步。反應式如下：

3O2→2O3

NO+ O3→NO2+ O2

2NO2+ O3→N2O5+ O2

N2O5+H2O→2HNO3

HNO3+NaOH→NaNO3+ H2O

3、顆粒物脫除

煙氣中含有的顆粒物絕大部分是上游催化裂化反應單元釋放煙氣攜帶來的催化劑顆粒。煙氣中攜帶的固體顆粒可用冷卻吸收塔內(nèi)安裝的過濾模組除去，而水霧則由位于過濾模組之上的水珠分離器脫除。

4、降低外排廢水的COD

當外排廢水中的還原性物質(zhì)（如亞硫酸鈉）含量超標時，會造成嚴重的環(huán)境污染，而氧氣可以與之發(fā)生氧化還原反應，有效降低外排水的COD。反應式如下：

Na2SO3+1/2O2→Na2SO4

二、煙氣急冷吸收塔設計情況

催化煙氣急冷吸收塔是煙氣脫硫、脫硝技術(shù)的核心單元，急冷吸收塔直徑8500mm，頂部煙囪直徑4250mm，全塔總高125000mm（切），內(nèi)設噴頭、濾清模塊、水珠分離器等。急冷吸收塔本體均采用不銹鋼復合板，上部煙囪S31603+Q345R，局部采用Alloy20+Q345R，復層厚度為3mm ，急冷塔本體采用S30403+Q345R，復層厚度為4mm。煙氣急冷吸收塔規(guī)格及材質(zhì)見表1。

三、煙氣急冷吸收塔焊接控制點

催化煙氣急冷吸收塔不銹鋼復合鋼板的焊接的關(guān)鍵問題是合理地選擇基層、過渡層和復層的填充材料。由于基層與復層母材、基層與復層的焊接材料在成分及性能方面有較大的差異，焊接時稀釋作用強烈，由于焊接接頭中碳的遷移和合金元素的擴散，容易在基層一側(cè)產(chǎn)生脫碳帶，焊縫中心部位碳含量增加，而奧氏體鋼側(cè)的合金元素降低。使焊縫中奧氏體形成元素減少，碳含量增加，增大了結(jié)晶裂紋的傾向；焊接熔合區(qū)可能出現(xiàn)馬氏體組織而導致硬度和脆性增加，有產(chǎn)生裂紋的危險；此外，由于基層與覆層的含鉻量差別較大，促使碳向覆層遷移擴散，而在其交界的焊縫金屬區(qū)域形成增碳層和脫碳層，加劇熔合區(qū)的脆化或另一側(cè)熱影響區(qū)的軟化。脫碳帶不僅是低溫沖擊韌性的低值區(qū)，而且往往是裂紋的起始和延展的區(qū)帶，容易引起焊縫熔合線低溫沖擊韌性的降低并產(chǎn)生裂紋。

為了有效地控制稀釋和碳遷移，故需要在復層和基層之間增加一過渡層，即焊接分為基層焊接、過渡層焊接和復層焊接，基層和復層的焊接屬于同種材料焊接，其焊接性、焊材選擇和焊接工藝由基層和復層金屬材料決定，過渡層焊接屬于異種鋼焊接，其焊接性主要決定于基層和復層金屬的化學物理性能、接頭形式和填充金屬等[3]。

四、煙氣急冷吸收塔不銹鋼復合板的焊接

1、焊前準備

焊接工藝評定

焊接方法的選擇不銹鋼復合板基材的焊接可采用手動電弧焊、埋弧自動焊、CO2氣體保護焊及組合方法。過渡層和復層的焊接通常采用手工電弧焊或手工氬弧焊，也可采用藥芯焊絲氣體保護焊或帶極埋弧自動焊。

焊接材料的選擇基層焊接材料按基材的化學成份和機械性能參照相應標準和技術(shù)條件選擇，焊接材料應保證焊縫金屬的力學性能高于或等于相應母材的標準規(guī)定下限值。

復層的焊材選擇與復層的化學成份和機械性能接近的焊材，復層選用焊接材料應保證焊縫金屬的耐腐蝕性能，當有力學性能要求時，還應保證力學性能，奧氏體不銹鋼的焊接材料應保證熔敷金屬的主要合金元素的含量不低于復層材料標準規(guī)定的下限值。

焊接過渡層的焊材應按異種鋼焊接材料選材原則，不銹鋼復合板的過渡層焊條宜選擇25%Cr-13%Ni型或25%Cr-20%Ni型；復層含Mo的不銹鋼復合板，宜采用25%Cr-13%Ni-Mo型焊條。

坡口的設計催化煙氣急冷塔不銹鋼復合板焊接坡口形式需要依據(jù)接頭位置、復合板厚度、復層焊縫的化學成份要求和耐腐蝕要求來確定。焊接接頭型式的設計原則是在保證焊接質(zhì)量的前提下，盡量減少填充金屬量，減少熔合比，便于操作等。一般大部分焊接工作安排在基層側(cè)進行，可減少過渡層與復層的焊接工作量，防止碳鋼或低合金鋼焊條與不銹鋼復層結(jié)合，有利于控制復層金屬的化學成份和復層的焊接。不銹鋼復合板對接常用坡口形式見圖2。

坡口加工與檢查，坡口及其兩側(cè)各20mm范圍內(nèi)進行表面清理，去除油污、水、繡及氧化皮等污物。由于奧氏體體組織有顯著的冷加工硬化性，禁止強力組對致使復層變形。組對時應以復層為基準，復層等厚時對口錯邊量不應大于復層厚度的50%，且不大于2mm。定位焊縫應焊在基層母材上，定位焊縫應有評定合格的焊接工藝，且應由合格的焊工施焊。在組裝過程中，工卡具應焊在基層一層，不得在復層上焊接工卡具，去除卡具是應防止損失基層金屬，焊接處應打磨光滑。

2、焊接控制點

焊接前應根據(jù)焊接工藝評定報告編制焊接工藝文件，焊接應先焊基層，后焊過渡層和復層，且焊接基層時不得將基層金屬沉積在復層上。

基層的焊接焊接不銹鋼復合板時，為工藝實施方便，減少焊接熱循環(huán)對不銹鋼焊縫的作用，應先焊接基層部分，并將大部分焊接工作涉及在基層側(cè)進行，以減少可能對復層的損失，焊接基層焊道不得觸及和熔化復層，焊縫余高應符合標準規(guī)定。

過渡層的焊接焊接過渡層是要在保證熔合良好的前提下，盡量采用較小直徑的焊條（一般采用φ3.2mm焊條）或焊絲，較小的焊接線能量，要在熔合良好的前提下減少基材金屬的熔入量，從而降低熔合比，避免復合層化學成分收影響，防止熔合去裂紋的發(fā)生，過渡層的厚度應小于2mm，并保證將基層全部覆蓋。

復層的焊接復層焊縫將作為抗腐蝕表面與工作介質(zhì)接觸，因此在焊接過程中應盡可能采用較小的焊接線能量，并嚴格控制層間溫度，對于抗腐蝕要求較高的產(chǎn)品，復層焊接時的道間溫度應控制在100-150℃之間，復層焊縫與復材表面保持齊平、光滑，對接焊縫余高應不大于1.5mm，角焊縫凹凸度及焊角蓋度應符合設計圖樣的規(guī)定。

焊接過程中應注意保護復層的表面，防止焊接飛濺損傷復材表面，不得在復層表面隨意引弧，焊接卡蘭、吊環(huán)以及臨時支架，不得用鐵錘敲擊復合層表面等，催化煙氣急冷塔復層焊接時以下幾個問題應引起重視：

（1） 焊縫容易產(chǎn)生結(jié)晶裂紋

結(jié)晶裂紋是熱裂紋的一種形式，焊縫金屬在結(jié)晶過程中冷卻到固相線附近的高溫時，液態(tài)晶界在焊接應力作用下產(chǎn)生的裂紋。影響結(jié)晶裂紋的因素主要有兩個：

稀釋率的影響 焊接奧氏體復合鋼板時，由于基層鋼板的含碳量高于復層，復層受基層的稀釋作用，使焊縫中奧氏體形成元素減少，含碳量增多，焊縫結(jié)晶時易產(chǎn)生微裂紋。

結(jié)晶區(qū)間的影響 奧氏體鋼結(jié)晶溫度區(qū)間很大，熔池結(jié)晶時在枝晶的晶界上存在S、P、Si等低熔點共晶物呈現(xiàn)薄膜狀，這種液態(tài)薄膜在拉伸應力作用下易產(chǎn)生裂紋。

若焊接材料選擇不合適或焊接工藝不恰當，不銹鋼焊縫就可能嚴重稀釋，形成馬氏體淬硬組織；或由于鉻、鎳強烈滲入珠光體鋼基層而嚴重脆化，產(chǎn)生裂紋。因此，焊接過渡層時，要使用含鉻、鎳量較多的焊接材料，保證焊縫金屬含一定量的鐵素體組織，以提高抗裂性，使之即使受到基層的稀釋，也不會產(chǎn)生馬氏體淬硬組織；同時，也應采用合適的焊接方法和焊接工藝，減小基層一側(cè)熔深和焊縫的稀釋。

（2） 熱影響區(qū)容易產(chǎn)生液化裂紋

復合鋼焊接時，奧氏體鋼熱影響區(qū)由于受焊接熱循環(huán)影響，低熔點雜質(zhì)被熔化，在焊接應力作用下產(chǎn)生液化裂紋。焊接時，熱影響區(qū)受熔池金屬的熱膨脹作用產(chǎn)生壓縮應力，當電弧移開后，隨著溫度的降低，壓縮應力變拉伸應力。之后，熱影響區(qū)晶界上存在的低熔點共晶物的液膜被拉開產(chǎn)生裂紋。這種裂紋是由于奧氏體系復合鋼板的熱影響區(qū)晶界受焊接熱循環(huán)作用，低熔點共晶物液化產(chǎn)生的，所以稱為液化裂紋。如果晶界析出物的熔點高，即使受焊接熱作用瞬時產(chǎn)生液態(tài)膜，但在壓縮應力作用下已完成結(jié)晶，當轉(zhuǎn)變?yōu)槔鞈r晶界已不存在液態(tài)膜了，所以也就不產(chǎn)生裂紋。

防止奧氏體系復合鋼板焊縫及熱影響區(qū)產(chǎn)生結(jié)晶裂紋和液化裂紋的主要措施為：正確制定焊接工藝，嚴格遵守操作規(guī)程，合理選擇填充材料。

（3） 熔合區(qū)脆化

焊接奧氏體系復合鋼板時，熔合區(qū)出現(xiàn)脆化的原因有如下幾個：

a. 結(jié)構(gòu)鋼焊條的影響 用結(jié)構(gòu)鋼焊條焊接基層鋼板時，由于熱作用使復層鋼板局部熔化，合金元素滲入焊縫。在熔合區(qū)附近狹小區(qū)域中，攪拌作用不充分而產(chǎn)生馬氏體組織，使熔合區(qū)硬度和脆性增加。

b. 不銹鋼焊條的影響 用不銹鋼焊條焊接復層鋼板時，容易熔化基層鋼板，使焊縫金屬成分稀釋，焊縫金屬為奧氏體馬氏體組織，使塑性和耐蝕性降低，而熔合區(qū)的脆性明顯增加。

c. 碳遷移的影響 焊接時碳由低Cr的基層鋼板（碳鋼或低合金鋼）向高Cr的不銹鋼復層焊縫金屬擴散遷移，因此在基層和復層的交界形成高硬度的增碳層和低硬度的脫碳層，引起熔合區(qū)的脆化或軟化。

為了防止碳的遷移，可在基層和復層之間采用“隔離焊縫”（也稱過渡層）。通常選用含Nb的鐵素體焊條在基層鋼板上焊接“隔離焊縫”，然后用奧氏體鋼焊條焊接復層，最后用結(jié)構(gòu)鋼焊條焊接基層。這種工藝措施可有效地防止碳的遷移，避免在熔合區(qū)附近出現(xiàn)脫碳層和增碳層，從而減小了熔合區(qū)的脆化，使復合鋼板的焊接接頭具有較高的強度和韌性。

3、煙氣急冷吸收塔無損檢測及返修注意事項

煙氣急冷吸收塔無損檢測無損檢測項目按設計文件規(guī)定執(zhí)行，A、B類射線（R.T）20%Ⅲ級合格，C、D類滲透（P.T）100%Ⅰ級合格。

返修注意事項焊縫缺陷清除在進行缺陷清除時，如果缺陷在基層，一般用碳弧氣刨予以清除；如果是在過渡層或是多次返修或拘束應力較大的部位可用角向磨光機等機械方法清除焊接缺陷，以減少坡口邊緣的滲碳傾向，為了防止引弧、收弧處的缺陷疊加，返修處的坡口長度一般不小于100mm，并且兩端應有一定坡度，對過渡層清除缺陷后，用著色探傷檢查，以確保裂紋全部清除后再進行返修。

返修時盡量選用小直徑焊條,選用工藝評定的下限參數(shù)，采用多層多道焊接法。在返修基層時，在焊基層前適當預熱基層（100℃~150℃），清除坡口內(nèi)的水分和雜質(zhì)；焊接過程中連續(xù)施焊，控制好線能量，保證層間溫度；焊后對焊縫區(qū)加熱，加熱范圍不可過大，一般大于鋼板厚度的兩倍即可，溫度控制在250℃，保溫30~40分鐘，以防基層和復層結(jié)合部位開裂[4]。

五、結(jié)論

催化煙氣急冷吸收塔不銹鋼復合板焊接只有對焊接方法、焊接材料、坡口設計、焊接順序和焊縫無損檢驗等加以全過程控制，焊接質(zhì)量才能得以保證，這也將為催化裝置煙氣脫硫脫硝單元長周期運行打下堅實基礎(chǔ)，目前該臺塔器已平穩(wěn)運行6個月，無異常。